該修正系數的計算方法可以(yǐ)是：根據《工業鍋爐設計計算(suàn)方法》一書，利用其中的燃煤鍊條爐排鍋(guō)爐熱力計算方法和鍋爐熱力計算書中的計算結果(guǒ)，将已知該鍋爐的絕(jué)熱燃燒溫度、爐膛内煙氣（火焰(yàn)）的(de)有效平均溫度、爐膛(táng)黑度、管壁溫度等參數帶入(rù)輻射(shè)傳熱公式，并考(kǎo)慮到爐拱結構及其尺寸對喉口處輻射(shè)強度的直接影響，采用燃燼室被爐拱覆蓋的截面(miàn)積與燃燼室截面積之比（即燃燼室被爐拱覆蓋部(bù)分的(de)長度與(yǔ)燃燼室總長度的比值，詳見(jiàn)圖B-3）作為爐拱結構修正系(xì)數，對燃燒室内發光火焰和高溫煙氣投向燃燼室受熱面的(de)輻射強度加以修正，計算出爐拱喉口處輻射受熱(rè)面最(zuì)大熱流密度的修正系數。然(rán)後利用該修正系數對已知的輻射受熱面(miàn)平均熱流密度(dù)進行修正，即可計(jì)算出輻射受熱面的最大熱流密度值。

利用鍋爐熱力計算結果，将已(yǐ)知的絕熱燃燒溫度(dù)與爐膛内(nèi)煙(yān)氣（火焰）的有效平均溫度的四次方之(zhī)比作為因子，對已(yǐ)知的輻射受熱面（平均）熱流密度修(xiū)正，據此計算，該鍋爐輻射受熱面最(zuì)大熱流密度的計算方法可以通過(guò)以(yǐ)下計算公式（公(gōng)式序号與附件二中的公式序号相(xiàng)同）表達：

q_rmax=y_saf×y_hfd×q_r                               (B.7)        

式中  q_{rmax———}輻射受熱面最大熱流密度，W/㎡；

　　   q_r———輻射(shè)受熱面熱流密度，W/㎡,可由鍋爐熱力計(jì)算書查出；

　　 y_saf———安全系數(≈1.15)；

y_hfd———輻射(shè)受(shòu)熱面熱流密度的修正系數(shù)，由公式B.8計算

                                               

　　                                                          (B.8)

式(shì)中  x_fur——爐拱結構修正(zhèng)系數，可(kě)由公式B.9計算；

式中  l_thr——爐拱喉(hóu)口流通截面的寬度，m，見“燃(rán)煤鍊條爐排有機熱(rè)載體鍋爐示意圖(tú)”；

　 L_fur——沿爐排方向(xiàng)的(de)燃燼室長度，m，見“燃煤鍊條爐排有(yǒu)機熱載體鍋爐示(shì)意圖(tú)”；

　　  T_adi——絕(jué)熱燃燒溫(wēn)度，K ，由鍋(guō)爐熱力計(jì)算書查出；

　　  T'_wal——管壁(bì)溫(wēn)度，K ，為絕熱溫度輻射(shè)區域的管壁溫度，可由《工業鍋(guō)爐設計計算方法》中公式5-28計算；

　　 T"_wal——管壁溫度，K ，為爐膛内平均煙溫(wēn)輻(fú)射區域的管壁溫度，可由《工業鍋(guō)爐設計計算方法》中公式5-28 計算；

　　  T_av——爐内煙氣（火焰）的有效平均溫度，K ，由鍋爐熱力計算書查出，或由(yóu)公式B.8計算；（注：該公式來自《工業鍋爐設(shè)計計算方法》中“層狀燃燒及流(liú)化床燃燒工業(yè)鍋(guō)爐熱力計算方法(fǎ)”的“層燃爐爐膛熱力計算”爐膛傳熱計算一節，公式号為5-27。見公式B.10)

T_av= T^(1-n)_adi×T"ⁿ_fur                         (B.10)

式中  T"_fur——爐膛出口煙溫，K ，由鍋爐熱力計算書(shū)查出；

　　     n——反(fǎn)映燃燒工況對爐内(nèi)溫(wēn)度場(chǎng)的影響，對于鍊條(tiáo)爐排鍋爐，n=0.7。